越烽建设集团有限公司 悬挑梁板架体搭设专项施工方案
目 录
第一章 工程概况 ------------------------------------------------------------------------ 2
1.1工程建设各方主体 -------------------------------------- 2 1。2工程概况 --------------------------------------------- 2 第二章 编制依据 ------------------------------------------------------------------------ 3 第三章 施工部署 ------------------------------------------------------------------------ 3
3.1方案的确定 -------------------------------------------- 3 第四章 施工准备 ------------------------------------------------------------------------ 4
4.1劳动力准备 -------------------------------------------- 5 4。2技术准备 --------------------------------------------- 5 4.3材料要求 ---------------------------------------------- 5 第五章 架子工程部署 ------------------------------------------------------------------ 6
5。1架子的种类及功能 ------------------------------------- 6 5.2搭设几何尺寸 ------------------------------------------ 6 5.3 施工使用的要求 ---------------------------------------- 6 第六章 安全保证措施 ------------------------------------------------------------------ 6
6.1 人员要求 ---------------------------------------------- 7 6。2材质及其使用控制 ------------------------------------- 7 6。3架子施工作业安全技术措施 ----------------------------- 7 6.4架子搭设安全技术交底 ---------------------------------- 7 6。6架子拆除安全技术交底 --------------------------------- 8 第七章 计算书 --------------------------------------------------------------------------- 8
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第一章 工程概况
1.1工程建设各方主体
工程名称:徐家漕牛奶场3#地块项目 建设单位：宁波万曙置业有限公司
设计单位：宁波市城建设计研究院有限公司 监理单位:上海海达工程建设咨询有限公司 施工总承包单位：越烽建设集团有限公司
1。2工程概况
本工程总用地面积约30247平方米，总建筑面积约80649。37平方米，其中地上总建筑面积约62493.04平方米，地下建筑面积约18156。33平方米。
本工程±0。000相当于黄海高程3。850,场地平均高程3.000。本工程结构设计基准期为50年,结构设计使用年限为50年。建筑结构安全等级为二级,结构重要性系数为1.0。地基基础（或建筑桩基）设计等级为乙级.
各单体地上建筑面积、层数、高度见下表： 子工程名称 1#楼 2#楼 3#楼 4#楼 5#楼 6#楼 7#楼 8＃楼 9#楼 10#楼 11#楼 12＃楼 建筑面积（㎡) 4079.43 4079.43 6099.27 3062。43 4409。96 6960.96 3061。06 4412。46 5840。93 13572。85 5839。22 890。51 第 2 页 共 15 页
层数 8层 8层 8层 11层 8层 9层 11层 8层 11层 18层 11层 2层 高度(米) 26.65 26。65 26.65 33。25 26。65 29。55 33。25 26。65 33.25 54.05 33。25 9。05 2
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地下室1层，住宅12栋，5栋8层、1栋9层、4栋11层、1栋18层、1栋2层。主楼为剪力墙结构，地下室是小柱网无梁楼盖形式。 以上内容及数据均以实际为准。
10#楼高层18层，在14层北侧有部位为安全逃生通道外挑天沟（梁200*450），有外挑1。30米板及梁;本工程的重点和难点之一为此层顶板外悬挑距离较大,上翻女儿墙(100×1350)板厚120厚；悬挑梁板结构具体详见结构屋顶层挑板平面图。
第二章 编制依据
1、徐家漕牛奶场3＃地块项目建筑、结构等有关专业施工图； 2、相关规范、标准
《建筑结构荷载规范》 GB 50009—2001
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130—2001（2002年版）
《建筑施工高层作业安全技术规范》 JGJ80-91 《建筑施工安全检查标准 》 JGJ59-99 《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》 DB33/1035—2006 3、相关工程施工管理经验等。
4、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行。
第三章 施工部署
3。1方案的确定
（1）由于在10#楼13层至14层存在悬挑结构,给主体屋面结构施工造成很大困难，同时对工期也有一定影响。为此项目部组织技术、施工管理人员,召开专题讨论会，采取以下技术措施：
悬挑部分视悬挑长度分别采用型钢悬挑、底部架设方钢斜撑（外挑3
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米部分），与挑梁接构成悬挑三角架，其上安排型钢排梁，形成模板支撑的空中基础：该方案搭拆方便，场地空间利用率高,组装杆件较少，内力分配明确.
具体做法是：从13层楼面预埋Ф16螺栓,加设16@1200钢梁，外挑最大3.0m，内附楼面4。0m,外挑1.90m，内附楼面2。75m，布置图见附图；为减少钢挑梁本身负荷，外挑3米的于挑梁下部13层楼面分别挑出方钢60＊60＊3。0斜撑与挑出的工字钢焊接,构成三角钢架，上搭钢管扣件式脚手架，完成挑檐结构施工承力体系(见附图).
（2）在地上13层楼板面预埋直径16的U型圆钢埋件用来固定悬挑出的型钢。并采用现场Φ20短钢筋将埋件与型钢之间焊接牢固以防止型钢沿长度方向滑动，同时用硬木将型钢与埋件间的空隙填塞紧密,防止型钢晃动.
（3）结合本工程结构形式、实际施工特点，搭设满堂红模板支撑架；模板支撑架搭设高度为2。8米,模板支架落在挑出的型钢构件上. （4）模板支撑架搭设横向间距（排距)为1。2米；纵距为1.2米;步距为1。5米.支架搭设时,严格按设计说明起拱；里面的扫地杆与外悬挑部分拉通，剪刀撑满设.
（5)型钢悬挑部分下部依托70＊70*3。0方钢支撑，方钢与外墙面成45º角，以达到卸载的目地。
（6）挑出部分应向上保持一定倾角，型钢锚固端距结构边100mm，下垫20cm宽硬质脚手板，通长设置，与型钢方向垂直。
第四章 施工准备
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4。1劳动力准备
工 种 架子工 测量放线工 人 数 15 2 任 务 负责架子搭设及拆除 负责脚手架垂直控制 4。2技术准备
4。2。1搭设外围脚手架之前，熟悉外挑长度范围位置.并进行详细的施工技术和安全技术交底，严格按规范施工.
4。2.2脚手架作业人员经过相应安全、技术培训，操作人员经考试合格持证上岗，严格贯彻执行脚手架支搭工艺标准及操作规程,确保脚手架安全. 4。3材料要求
钢管杆件采用外径48mm、壁厚3。5mm的焊接钢管,钢管材质使用Q235钢，其材性应符合《碳素结构钢》（GB700-88)的相关规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg；立网安全网采用2300目/100cm2密目安全网；水平安全网采用锦纶安全网. 材料数量
名称 钢管 脚手板 密目安全网 水平安全网 直角扣件 旋转扣件 数 量 1000m 80m2 300 m2 200 m2 1000个 500个 规 格 Φ48×3。5 备注 具体 数量 H=50mm，B=200-300 mm 施工 前应 根据 现场 实际 情况 确定。 第 5 页 共 15 页 5
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对接扣件 工字钢 60*60*3。0方钢 角铁 螺栓 100个 360米 70米 180块 180个 16a型 L75*75*10 直径20 第五章 架子工程部署
5。1架子的种类及功能
悬挑部位脚手架为扣件式钢管脚手架，在地上施工期间提供现场施工人员施工作业面。 5.2搭设几何尺寸
3。2.1立杆：横距b=1.2 m，纵距a=1。2 m; 3.2.2大横杆：步距h=1.5m，内外排立杆均需设置； 3.2.3剪刀撑:与地面夹角为45º～60 º，不间断设置； 5。3 施工使用的要求
5。3。1混凝土浇筑过程中，确保模板支架施工过程中均衡受载,由中部向悬挑边扩展的浇筑方式；
5。3。2严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,严禁在悬挑部分堆放钢筋等材料；
5.3.3浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况,立即停止施工，操作人员撤离作业面，并及时报项目部相关人员处理。
第六章 安全保证措施
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6.1 人员要求
6.1。1搭设人员经过培训,持有专业人员上岗证.上岗人员定期体检,合格后方可上岗；
6。1。2进入现场必须正确戴好安全帽,系安全带，并认真执行其使用规定
6.2材质及其使用控制
6。2.1扣件式脚手架不得使用有严重锈蚀、压偏或裂纹、变形、滑丝等缺陷的钢管和扣件。
6。2。2扣件上螺栓保持适当的拧紧程序，扣件螺栓拧紧力矩值不小于65N·M。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水。直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。
6.2。3各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm。 6。2。4钢管扣件、规格、尺寸、型号要一致，严禁混用。 6。3架子施工作业安全技术措施
6.3。1模板架搭设完毕,经安全员、技术负责人、质量检查员验收，验收合格后方能使用.
6。3.2搭设好经验收合格的模板支撑架，任何人未经技术负责人同意,不得任意拆除脚手架部件。
6。3.3严格控制施工荷载,不得在悬挑板上堆放材料,确保安全储备。 6.3.4定期检查脚手架,发现隐患及时维修加固。 6。4架子搭设安全技术交底
6。4.1脚手架支搭以前,必须制定施工方案和进行安全技术交底。向所有参加作业人员进行书面交底;操作小组接受任务后，必须根据任务特
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点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工.在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。
6。4。2安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢,不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档\"(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走），也不得跳跃架子；在架子上操作应精力集中,禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。
6.4.4严禁酒后作业。 6。6架子拆除安全技术交底
6。6.1外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。
6.6.2拆除前,班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性,拆架子的注意事项必须讲清楚.
6。6.3拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。
第七章 计算书
7、支撑系统承载力验算
取悬挑长度最长的挑系统承载力进行验算 7。1。1 外脚手架立杆传给工字钢的竖向压力
一、参数信息:
1。脚手架参数
双排脚手架搭设高度为3m，立杆采用双立管；
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搭设尺寸为：立杆的横距为 1.2m,立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.5m； 内排架距离墙长度为0。30m;
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根; 采用的钢管类型为 Φ48×3。0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1。00； 计算依据：
1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128—2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
一、基本参数
主梁离地高度（m) 主梁间距(mm） 锚固点设置方式 主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm) 7 1200 U型锚固螺栓 2100 悬挑方式 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓直径d（mm) 普通主梁悬挑 平铺在楼板上 16 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（100 mm) 主梁建筑物内锚固长度Lm（mm） 2600 梁/楼板混凝土强度等级 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度［τ2.5 2b］(N/mm) 锚固螺栓抗拉强度设计值［ft］（N/m50 m） 2 二、荷载布置参数
支撑件上下固定点距主梁外锚固点水支撑点号 支撑方式 平距离(mm） m） 1 下撑 各排立杆传至梁上荷载标准作用点号 值F'（kN) 值F(kN) 平距离（mm) 1700 2800 m） 1600 各排立杆距主梁外锚固点水主梁间距la(mm) 是 的垂直距离L1（m的水平距离L2（m是否参与计算 支撑件上下固定点各排立杆传至梁上荷载设计第 9 页 共 15 页 9
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1 2 3 4 9。8 9.8 9.8 9.8 11 11 11 11 300 1000 1600 2000 1200 1200 1200 1200 附图如下：
平面图 立面图
三、主梁验算
主梁材料类型 主梁材料规格 主梁截面惯性矩Ix(cm) 主梁自重标准值gk（kN/m） 4工字钢 16号工字钢 1130 0。205 主梁合并根数nz 主梁截面积A（cm） 主梁截面抵抗矩Wx（cm） 主梁材料抗弯强度设计值［f](N/mm） 2321 26。1 141 215 主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁允许挠度［ν］（mm) 2125 1/360 主梁弹性模量E(N/mm) 2206000 荷载标准值:
q’=gk=0.205=0。205kN/m 第1排：F’1=F1'/nz=9。8/1=9。8kN 第2排:F'2=F2'/nz=9.8/1=9。8kN 第3排:F’3=F3'/nz=9。8/1=9.8kN 第4排：F'4=F4'/nz=9。8/1=9.8kN 荷载设计值：
q=1。2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=11/1=11kN 第2排：F2=F2/nz=11/1=11kN 第3排:F3=F3/nz=11/1=11kN 第4排：F4=F4/nz=11/1=11kN
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1、强度验算
弯矩图（kN·m）
σmax=Mmax/W=3。86×106/141000=27。374N/mm2≤[f］=215N/mm2 符合要求! 2、抗剪验算
剪力图(kN)
τmax=Qmax/（8Izδ)［bh02-(b-δ)h2]=19.761×1000×［88×1602—（88—6)×140。22]/（8×11300000×6)=23。354N/mm2
τmax=23。354N/mm2≤［τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算
变形图（mm)
νmax=0。351mm≤[ν］=2×lx/360=2×2100/360=11。667mm 符合要求！ 4、支座反力计算
设计值：R1=-0.436kN,R2=14.732kN,R3=30.86kN
四、下撑杆件验算
下撑杆材料类型 下撑杆截面积A（cm) 下撑杆截面抵抗矩W(cm） 下撑杆弹性模量E（N/mm） 对接焊缝抗压强度设计值ft（N/mm） w2232矩形钢管 6。608 11.71 206000 185 下撑杆截面类型 下撑杆截面惯性矩I（cm) 24□60×60×3 35.13 下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm） 205 下撑杆件截面回转半径i(cm） 2.306 下撑杆件角度计算：
β1=arctanL1/L2=arctan(2800/1600)=60.255° 下撑杆件支座力:
RX1=nzR3=1×30.86=30.86kN
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主梁轴向力：
NXZ1=RX1/tanβ1=30。86/tan60。255°=17。634kN 下撑杆件轴向力:
NX1=RX1/sinβ1=30.86/sin60.255°=35.543kN
下撑杆件的最大轴向拉力NX=max［Nx1。..Nxi］=35.543kN 下撑杆长度:
L01=（L12+L22)0。5=（28002+16002)0。5=3224。903mm 下撑杆长细比：
λ1=L01/i=3224.903/23.06=139.848
查《钢结构设计规范》GB50017—2003表C得，φ1=0.378 轴心受压稳定性计算：
σ1=NX1/（φ1A)=35542.852/(0.378×660。8）=142.295N/mm2≤f=205N/mm2 符合要求! 对接焊缝验算:
σ=NX/(lwt)=35。543×103/A=35.543×103/660.8=53.788N/mm2≤fcw=185N/mm2 符合要求！
五、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：N =｜[(—(+NXZ1)）]|/nz=|［（—(+17。634）)]｜/1=17.634kN
压弯构件强度:σmax=[Mmax/（γW）+N/A]=[3.86×106/（1。05×141×103)+17。634×103/2610］=32.827N/mm2≤［f］=215N/mm2 塑性发展系数γ 符合要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017—2003)得，φb=2
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到 φb'值为0.93.
σ = Mmax/(φbWx）=3.86×106/(0。929×141×103)=29.467N/mm2≤[f］=215N/mm2
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符合要求！
六、锚固段与楼板连接的计算
主梁与建筑物连接方式 U型锚固螺栓直径d（mm) 平铺在楼板上 16 锚固点设置方式 梁/楼板混凝土强度等级 U型锚固螺栓 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]2.5 (N/mm) 2锚固螺栓抗拉强度设计值[ft］（N/mm50 2) 锚固螺栓1 锚固螺栓2
1、螺栓粘结力锚固强度计算
锚固点锚固螺栓受力：N/2 =0。436/2=0.218kN
螺栓锚固深度:h ≥ N/(4×π×d×［τb]）=0。436×103/（4×3。14×16×2。5)=0.867mm 螺栓验算：
σ=N/（4×π×d2/4）=0。436×103/(4×π×162/4)=0.542kN/mm2≤0.85×[ft]=42。5N/mm2 符合要求！
2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值: fcc=0。95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2
N/2 =0。218kN ≤2×（b2-πd2/4）×fcc=2×(802-3.14×162/4）×13。585/1000=168.425kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算,此处b=5d=5×16=80mm 符合要求！
7。1.2 悬挑板传给工字钢的垂直压力
底模自重：0.5KN/㎡ 砼自重：24KN/ m3 钢筋自重：1KN/ m3
振捣砼荷载标准值：4.0KN/㎡
F2 =（25×2.4×0。1+0。5×2。4）×1。3=9。36 kN F2’=（1×2。4×0.1+0.5×2.4)×1.3=1.872kN
7。1.3 200×450边梁传给工字钢的垂直压力
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F3 =25×0.2×0。45×1.3=3.015 kN F3’=1×0。2×0.45×1。3=0。117 kN
7。1.4 工字钢及方钢自重
工字钢P4=24.1×9.8/1000=0。236 kN/m
方钢=12。06×9。8/1000=0。118kN/m 7.1.5 施工活载
P6=1。5×1。4×1.3=2.73kN 7.2 工字钢整体稳定性验算
为简化计算将工字钢视为一段固定悬挑梁，选择最不利组合.经分析工字钢受力主要经历两个阶段：一是支模阶段，只有施工荷载和模板、钢筋的重量及脚手架传递的荷载；二是浇筑砼阶段,工字钢要承受施工荷载和钢筋、砼、模板等的重量及脚手架自身重量（此时脚手架无活载）。
第一阶段：M1=2.718×（2。9+3.7)+1.872×1。2+0.169×2.5+0.236×3.8×1。
9+
0。118×6×0。572+2.73×1.3=26.267KN.M＜［M］ 满足要求
第二阶段：
M2=1.99×(2.9+3。7)+9。36×1.2+4.225×2.5+0。236×3。8×1.9+0。
118×6×0.572=40.586 KN。M＞[M］ 不满足要求 16号工字钢抗弯荷载
［M]= [f] ×Wz=0.215×185=39.775KN。M
所以第一阶段 工字钢单独受力能满足要求，而第二阶段工字钢单独受
力不能满足要求，必须采取措施进行卸载.因本工程悬挑部位在顶层，采用钢丝绳斜拉无拉结点，所以本方案采用60＊60＊3.0方钢作斜杆进行底部支撑.
7.3 工字钢抗倾覆
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本工程工字钢在13层进行悬挑,7米长工字钢悬挑3米内,采用3道直径为16的圆钢进行锚固，并将内部脚手架扫地杆压在工字钢上，这样室内4米的工字钢受力远大于悬挑部件的荷载，根据经验可不进行抗倾覆验算。其它钢外悬挑长度为1.9米，工字钢长1。9/ 3。75米进行间隔布置，间距为1。2米，楼面也使用3道直径为16的圆钢进行锚固，这样室内3/4米的工字钢受力远大于悬挑部件的荷载，根据经验可不进行抗倾覆验算。
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